Сталь коррозионно-стойкая 10Х17Н13М3Т

Марка: 10Х17Н13М3Т ( стар. Х17Н13М3Т ЭИ432 )	Класс: Сталь коррозионно-стойкая обыкновенная
Использование в промышленности: сварные конструкции, работающие при повышеных температурах в агрессивных средах ( серная, уксусная кислота, хлориды и т.д.); сталь аустенитного класса

Химический состав в % стали 10Х17Н13М3Т ( стар. Х17Н13М3Т ЭИ432 )
C	до 0,1
Si	до 0,8
Mn	до 2
Ni	12 - 14
S	до 0,02
P	до 0,035
Cr	16 - 18
Mo	3 - 4
Fe	~60

Зарубежные аналоги марки стали 10Х17Н13М3Т ( стар. Х17Н13М3Т ЭИ432 )
США	316Ti, S31635
Германия	1.4573, GX3CrNiMoCuN24-6-5, X10CrNiMoTi18-12
Япония	SUS316Ti
Англия	320S33
Италия	X6CrNiMoTi17-13
Испания	F.3535, X6CrNiMoTi17-12-2

Дополнительная информация и свойства

Термообработка: Закалка 1050 - 1100oC, воздух,

Твердость материала: HB 10 -1 = 200 МПа

Свариваемость материала: без ограничений.

Механические свойства стали 10Х17Н13М3Т ( стар. Х17Н13М3Т ЭИ432 ) при Т=20oС
Прокат	Размер	Напр.	σв(МПа)	sT (МПа)	δ5 (%)	ψ %	KCU (кДж / м2)
Сорт			540	200	40	55
Лист тонкий			530		38
Лист толстый			530	235	37
Поковки			510	196	35	40

Сварка электрошлаковым способом стали 10X17H13M3T: сталь типа 10X17H13M3T применяют в сварных конструкциях при изготовлении различных деталей химического оборудования, имеющих непосредственный контакт с агрессивной средой. В связи с интенсификацией технологических процессов в химической промышленности возникла необходимость в сварке толстолистовых конструкций из указанной стали. Образцы толщиной 60 мм сваривали пластинчатыми электродами, дополнительное легирование осуществляли путем присадки меди и никеля. Режимы сварки пластинчатыми электродами сталей различного химического состава приведены в табл. 9.43.

Таблица 9.43

Тип электрода	IC, А	UC, В	Примечание
08Х18Н10	2200-2800	22-28	UC=3÷3,4 м/ч; флюс АНФ•7, hS=15÷ 20 мм; зазор 40-42 мм
12Х18Н10Т	1800-2000	25-28
10Х17Н13М3Т	2000-2500	25-28

Химический состав металла шва при сварке стали 10X17H13M3T приведен в таблице ниже.

Таблица 9.44

Тип электрода	Легирующий элемент (дополнительно)	С	Si	Mn	Cr	Ni	Mo	Cu	Ti
10X17H13M3T	Нет*	0,08	0,38	1,07	16,98	12,6	3,24	-	0,37
		0,08	0,43	1,32	17,24	12,8	3,89		0,17
	Cu	0,09	0,69	1,64	17	14	2,4	2,25	0,24
	Ni	0,1	0,7	1,94	17,5	15,1	2,6	2,25	0,24
12X18H10T	Cu	0,1	0,38	1,13	15,5	10,6	0,93	2,4	0,24
08X18H10	Cu	0,08	0,35	1,4	18,4	12,3	1,04	2,25	0,1
Основной металл	-	0,12	0,46	1,23	16,65	13,1	3,54	-	0,42

*В числителе приведен состав (%) шва, выполненного под флюсом АНФ•7, в знаменателе — под флюсом АНФ•14.

Можно видеть, что по механическим свойствам сварные соединения несколько уступают основному металлу, склонность к меж-кристаллитной коррозии металла шва после нагрева при различных температурах (250-650° С) в случае использования флюса АНФ-7 незначительна, швы, выполненные под флюсом АНФ-14, подвержены действию межкристаллитной коррозии; ударная вязкость металла шва резко возрастает при дополнительном легировании никелем (электрод 10X17H13M3T) и медью (электрод 12Х18Н10Т); наблюдается незначительная межкристаллитная коррозия металла шва, выполненного электродом 10X17H13M3T с дополнительным легированием медью. В случае применения электродов 12Х18Н10Т и 08Х18Н10 в тех же условиях

склонность к межкристаллитной коррозии практически отсутствует.

Отмечается некоторое влияние термообработки на механические и коррозионные свойства сварных соединений, выполненных различными электродами. Нагрев при температуре 875° С в течение 1, 2, 3 и 4 ч снижает ударную вязкость металла шва стали 10X17H13M3T, дополнительно легированного медью, соответственно от 7,66 до 4. После сварки под флюсом АНФ-14 наблюдается межкристаллитная коррозия, под флюсом АНФ-7 - нет. То же происходит после нагрева при 875° С влечение 3 ч.

Таким образом, при сварке стали 10X17H13M3T рекомендуется применять электрод аналогичного химического состава в сочетании с флюсом АНФ-7. В некоторых случаях может быть использован электрод 12Х18Н10Т.